nguyen_thanh7000
New Member
Download miễn phí Dự án đầu tư xây dung tuyến đường T1 – T2 thuộc Xa Buôn Tổng Lên Huyện Krong Nang Tỉnh Đăk Lăk
Khi xe chạy từ đ-ờng thẳng vào đ-ờng cong và khi xe chạy trong đ-ờng
cong thì xe chịu những điều kiện bất lợi hơn so với khi xe chạy trên đ-ờng
thẳng, những điều kiện bất lợi đó là:
- Bán kình đ-ờng cong từ + chuyển bằng R .
- Khi xe chạy trong đ-ờng cong xe phải chịu thêm lực ly tâm, lực này nằm
ngang, trên mặt phẳng thẳng góc với trục chuyển động, h-ớng ra ngoài đ-ờng
cong và có giá trị từ 0 khi bắt đầu vào trong đ-ờng cong và đạt tới C =
gR
GV 2
khi
vào trong đ-ờng cong.
Để tải tài liệu này, vui lòng Trả lời bài viết, Mods sẽ gửi Link download cho bạn ngay qua hòm tin nhắn.
Ketnooi -
You must be registered for see links
Ai cần tài liệu gì mà không tìm thấy ở Ketnooi, đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
ắt chủ động do trọng l-ợng bản thân kết cấu mặt đ-ờng
gây ra trong nền đất (Mpa)
+ Ctt: lực dính tính toán của đất nền hay vật liệu kém dính (Mpa) ở trạng
thái độ ẩm , độ chặt tính toán.
+Kcd
tr: là hệ số c-ờng độ về chịu cắt tr-ợt đ-ợc chọn tuỳ từng trường hợp độ tin cậy
thiết kế (0,9), tra bảng 3-7 ta đ-ợc Kcd
tr = 0,94
a. Tính Etb của cả 5 lớp kết cấu
- Việc đổi tầng về hệ 2 lớp
Etb = E2 [
K1
Kt1 3/1
]3 ; Trong đó: t = 1
2
E
E
; K = 1
2
h
h
Bảng 6.2.12: Bảng xác định Etb của 2 lớp móng
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 49
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
Cấp phối đá dăm loại I 300 16 0.76 1.2 268.79 48
Cấp phối đá dăm loại II 250 21
- Xét tỷ số điều chỉnh β = f(H/D=53/33=1.6) nên β = 1.186
Do vậy: Etb = 1.186x268.79= 318.78 (Mpa)
b. Xác định ứng suất cắt hoạt động do tải trọng bánh xe tiêu chuẩn gây ra trong
nền đất Tax
1.45
H
D
;
1 318.78
7.245
2 44
tbEE
E Eo
Tra biểu đồ hình 3-3.22TCN211- 06 (Trang46), với góc nội ma sát của đất
nền φ = 12o ta tra đ-ợc
P
Tax = 0.0243. Vì áp lực trên mặt đ-ờng của bánh xe tiêu
chuẩn tính toán p = 6daN/cm2 = 0.6 Mpa
Tax=0.0243 x 0.6 = 0.0146 (Mpa)
c. Xác định ứng suất cắt hoạt động do trọng l-ợng bản thân các lớp kết cấu áo
đ-ờng gây ra trong nền đất,với góc nội ma sát của đất nền φ = 12o ta tra đ-ợc
Tav:
Tra toán đồ hình 3 - 4 ta đ-ợc Tav = 0.00085(Mpa)
d. Xác định trị số Ctt theo (3 - 8)
Ctt = C x K1 x K2x K3
C: là lực dính của nền đất á sét C = 0,031 (Mpa)
K1: là hệ số xét đến khả năng chống cắt tr-ợt d-ới tác dụng của tải trọng
trùng phục, K1=0,6
K2: là hệ số an toàn xét đến sự làm việc không đồng nhất của kết cấu, Với
Ntt = 310 < 1000(trục/làn,ngđ), ta có K2 = 0.8
K3: hệ số gia tăng sức chống cắt tr-ợt của đất hay vật liệu kém dính trong
điều kiện chúng làm việc trong kết cấu khác với mẫu thử. K3 = 1.5
Ctt = 0.031 x 0.6 x 0.8 x 1.5 = 0.0149 (Mpa)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 50
Đ-ờng cấp III, độ tin cậy = 0.9. tra bảng 3-7: 0.94cdK
e. Kiểm tra điều kiện tính toán theo theo tiêu chuẩn chịu cắt tr-ợt trong nền đất
Tax + Tav= 0.0146+0.00085= 0.0155(Mpa)
cd
tr
tt
K
C
=
0.0149
0.94
=0.0158 (Mpa)
Kết quả kiểm tra cho thấy 0.0155 Nên đất nền đ-ợc đảm bảo
3.3.3. Tính kiểm tra c-ờng độ kết cấu theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn trong các
lớp BTN và cấp phối đá dăm
a. Tính ứng suất kéo lớn nhất ở lớp đáy các lớp BTN theo công thức:
* Đối với BTN lớp d-ới:
бku= ku x P xkbed
Trong đó:
p: áp lực bánh của tải trọng trục tính toán
kb: hệ số xét đến đặc điểm phân bố ứng xuất trong kết cấu áo đ-ờng d-ới
tác dụng của tải trọng tính toán là bánh đôI => kb= 0.85
ku: ứng suất kéo uốn đơn vị
h1=12 cm; E1=
1600 7 1800 5
1683.3
5 7
(Mpa)
Trị số Etb của 2 lớp CPĐD I và CPĐD II có Etb = 268.79 (Mpa) với bề dày
lớp này là H = 37 cm.
Trị số này còn phải xét đến trị số điều chỉnh β
Với
D
H
=
37
33
= 1.12 Tra bảng 3-6 đ-ợc β = 1.135
Edctb = 268.79x1.135 = 305.08(Mpa)
Với
44
0.144
305.08
nd
dc
tb
E
E
, tra toán đồ 3-1, ta xác định đ-ợc chm
dc
tb
E
E
0.456
=> Echm = 139.12(Mpa)
Tìm ku ở đáy lớp BTN lớp d-ới bằng cách tra toán đồ 3-5
1 10 0.303
33
H
D
;
1 1683.3 12.1
139.12chm
E
E
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 51
Kết quả tra toán đồ đ-ợc =1.86 và với p=6(daN/cm2) ta có :
бku =1.84x0.6x0.85=0.938(Mpa)
*Đối với BTN lớp trên:
H1= 4 cm ; E1= 1800(Mpa)
Trị số Etb của 4 lớp d-ới nó đ-ợc xác định ở phần trên
Etb = E2 [
K1
Kt1 3/1
]3 ;Trong đó: t =
2
1
E
E
; K =
2
1
h
h
Lớp vật liệu Ei Hi K T Etbi Htbi
BTN chặt hạt thô 1600 6 0.162 5.95 374.11 43
Cấp phối đá dăm loại I 300 16 0.76 1.20 268.79 37
Cấp phối đá dăm loại II 250 21 21
Xét đến hệ số điều chỉnh β = f(
43
1.303
33
H
D
) = 1.17
Etb
dc=1.17x374.11= 437.71 (Mpa)
áp dụng toán đồ ở hình 3-1 để tìm Echm ở đáy của lớp BTN hạt nhỏ:
Với
43
1.303
33
H
D
Và
44
0.1
437.71
nendat
dc
tb
E
E
Tra toán đồ 3-1 ta đ-ợc
dcEtb
Echm
= 0.45
Vậy Echm = 0.45x437.71= 196.97(Mpa)
Tìm ku ở đáy lớp BTN lớp trên bằng cách tra toán đồ hình 3-5 với
1 4 0.12
33
H
D
;
1 1800 9.14
196.97chm
E
E
Tra toán đồ ta đ-ợc: ku = 2.15 với p = 0.6 (Mpa)
бku = 2.15 x0.6 x0.85 = 1.098 (Mpa)
b. Kiểm tra theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn ở đáy các lớp BTN
* Xác định c-ờng độ chịu kéo uốn tính toán của lớp BTN theo:
бku ≤
ku
cd
tt
ku
R
R
(1.1)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 52
Trong đó:
Rttku:c-ờng độ chịu kéo uốn tính toán
Rcdku: c-ờng độ chịu kéo uốn đ-ợc lựa chọn
Rku
tt=k1 x k2 x Rku
Trong đó:
K1: hệ số xét đến độ suy giảm c-ờng độ do vât liệu bị mỏi (đối với VL BTN thì)
K1= 0.22 6 0.22
11.11 11.11
(1.062*10 )EN
=0.525
K2: hệ số xét đến độ suy giảm nhiêt độ theo thời gian k2=1
Vậy c-ờng độ kéo uốn tính toán của lớp BTN lớp d-ới là
Rku
tt = 0.525 x 1.0 x 2.0=1.05 (Mpa)
Và lớp trên là :
Rku
tt = 0.525x1.0x 2.8=1.47 (Mpa)
*Kiểm toán điều kiện theo biểu thức (1.1) với hệ số Kku
dc = 0.94 lấy theo
bảng 3-7 cho tr-ờng hợp đ-ờng cấp III ứng với độ tin cậy 0.9
* Với lớp BTN lớp d-ới:
бku = 0.938(Mpa) <
1.05
0.94
= 1.12(Mpa)
* Với lớp BTN lớp trên:
бku = 1.098(daN/cm
2) <
1.47
0.94
= 1.56(Mpa)
Vậy kết cấu dự kiến đạt đ-ợc điều kiện về c-ờng độ đối với cả 2 lớp BTN.
3.3.4. Kiểm tra tr-ợt của lớp bê tông nhựa.
ax + av ≤ [ ] = K’xC
Trong đó:
+ ax: là ứng suất cắt hoạt động lớn nhất do tải trọng xe gây ra trong nền đất
tại thời điểm đang xét (Mpa)
+ av: là ứng suất cắt chủ động do trọng l-ợng bản thân kết cấu mặt đ-ờng
gây ra trong nền đất (Mpa), kiểm tra tr-ợt của lớp bê tông nhựa thì không tính av
vì lớp này nằm ở trên cùng của áo đ-ờng (xem nh- av = 0)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 53
+ C: lực dính tính toán của bê tông nhựa C = 0.3 Mpa
+K’: là hệ số tổng hợp K’ = 1.6
- Đổi hai lớp bê tông nhựa về một lớp:
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
BTN chặt hạt mịn 450 4 0.75 1.28 388.74 10
BTN chặt hạt thô 350 6
- Đổi hai lớp CPĐD về một lớp:
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
CPĐD loại I 300 16 0.76 1.2 268.79 37
CPĐD loại II 250 21
Ta có: Etbi = 268.79(Mpa);
37
1.12
33
H
D
Xét đến hệ số điều chỉnh β = f(
37
1.12
33
H
D
) = 1.135
Etbm = 268.79x1.135= 305.08 (Mpa)
Từ:
37
1.12
33
H
D
và
44
0.144
305.08
o
tbm
E
E
Tra toán đồ 3-1 ta đ-ợc:
.
0.456
Echm
Etbm
=> Ech.m = 139.12(Mpa)
Từ Etb = 268.79 (Mpa); Ech.m = 139.12(Mpa)
Ta có:
268.79
1.93
. 139.12
Etb
Echm
và
10
0.303
33
H
D
Tra toán đồ 3-13/101TCTK đ-ờng ô tô ta xác định đ-ợc:
P
Tax = 0.35
=> Tax= 0.35 x 0.6 = 0.21 (Mpa)
Tax= 0.21 (Mpa) < [ ] = K’xC = 0.48 (Mpa)
Vậy lớp bê tông nhựa đảm bảo điều kiện chống tr-ợt
3.3.5. Kết luận
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 54
Các kết quả kiểm toán tính toán ở trên cho thấy kết cấu dự kiến đảm bảo
đ-ợc tất cả các điều kiện về c-ờng độ.
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 55
Ch-ơng 7: luận chứng kinh tế - kỹ thuật
so sánh lựa chọn ph-ơng án tuyến
I. Đánh giá các ph-ơng án về chất l-ợng sử dụng
- Tính toán các ph-ơng án tuyến dựa trên hai chỉ tiêu :
+) Mức độ an toàn xe chạy
+) Khả năng thông xe của tuyến.
- Xác định hệ số tai nạn tổng hợp
Hệ số tai nạn tổng hợp đ-ợc xác định theo công thức sau :
Ktn =
14
1
iK
Với Ki là các hệ số tai nạn riêng biệt, là tỷ số tai nạn xảy ra trên một đoạn
tuyến nào đó ( có các yếu tố tuyến xác định ) với số tai nạn xảy ra trên một đoạn
tuyến nào chọn làm chuẩn.
+) K1 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của l-u l-ợng xe chạy ở đây K1 = 0.786.
+) K2 : hệ số xét đến bề rộng phần xe chạy và cấu tạo lề đ-ờng K2 = 1.35.
+) K3 : hệ số có xét đến ảnh h-ởng của bề rộng lề đ-ờng K3 = 1.4
+) K4 : hệ số xét đến sự thay đổi dốc dọc của từng đoạn đ-ờng.
+) K5 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của đ-ờng cong nằm.
+) K6 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của tầm nhìn thực tế có thể trên đ-ờng
K6=1
+) K7 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của bề rộng phần xe chạy của cầu thông
qua hiệu số chênh lệch giữa khổ cầu và bề rộng xe chạy t...
gây ra trong nền đất (Mpa)
+ Ctt: lực dính tính toán của đất nền hay vật liệu kém dính (Mpa) ở trạng
thái độ ẩm , độ chặt tính toán.
+Kcd
tr: là hệ số c-ờng độ về chịu cắt tr-ợt đ-ợc chọn tuỳ từng trường hợp độ tin cậy
thiết kế (0,9), tra bảng 3-7 ta đ-ợc Kcd
tr = 0,94
a. Tính Etb của cả 5 lớp kết cấu
- Việc đổi tầng về hệ 2 lớp
Etb = E2 [
K1
Kt1 3/1
]3 ; Trong đó: t = 1
2
E
E
; K = 1
2
h
h
Bảng 6.2.12: Bảng xác định Etb của 2 lớp móng
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 49
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
Cấp phối đá dăm loại I 300 16 0.76 1.2 268.79 48
Cấp phối đá dăm loại II 250 21
- Xét tỷ số điều chỉnh β = f(H/D=53/33=1.6) nên β = 1.186
Do vậy: Etb = 1.186x268.79= 318.78 (Mpa)
b. Xác định ứng suất cắt hoạt động do tải trọng bánh xe tiêu chuẩn gây ra trong
nền đất Tax
1.45
H
D
;
1 318.78
7.245
2 44
tbEE
E Eo
Tra biểu đồ hình 3-3.22TCN211- 06 (Trang46), với góc nội ma sát của đất
nền φ = 12o ta tra đ-ợc
P
Tax = 0.0243. Vì áp lực trên mặt đ-ờng của bánh xe tiêu
chuẩn tính toán p = 6daN/cm2 = 0.6 Mpa
Tax=0.0243 x 0.6 = 0.0146 (Mpa)
c. Xác định ứng suất cắt hoạt động do trọng l-ợng bản thân các lớp kết cấu áo
đ-ờng gây ra trong nền đất,với góc nội ma sát của đất nền φ = 12o ta tra đ-ợc
Tav:
Tra toán đồ hình 3 - 4 ta đ-ợc Tav = 0.00085(Mpa)
d. Xác định trị số Ctt theo (3 - 8)
Ctt = C x K1 x K2x K3
C: là lực dính của nền đất á sét C = 0,031 (Mpa)
K1: là hệ số xét đến khả năng chống cắt tr-ợt d-ới tác dụng của tải trọng
trùng phục, K1=0,6
K2: là hệ số an toàn xét đến sự làm việc không đồng nhất của kết cấu, Với
Ntt = 310 < 1000(trục/làn,ngđ), ta có K2 = 0.8
K3: hệ số gia tăng sức chống cắt tr-ợt của đất hay vật liệu kém dính trong
điều kiện chúng làm việc trong kết cấu khác với mẫu thử. K3 = 1.5
Ctt = 0.031 x 0.6 x 0.8 x 1.5 = 0.0149 (Mpa)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 50
Đ-ờng cấp III, độ tin cậy = 0.9. tra bảng 3-7: 0.94cdK
e. Kiểm tra điều kiện tính toán theo theo tiêu chuẩn chịu cắt tr-ợt trong nền đất
Tax + Tav= 0.0146+0.00085= 0.0155(Mpa)
cd
tr
tt
K
C
=
0.0149
0.94
=0.0158 (Mpa)
Kết quả kiểm tra cho thấy 0.0155 Nên đất nền đ-ợc đảm bảo
3.3.3. Tính kiểm tra c-ờng độ kết cấu theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn trong các
lớp BTN và cấp phối đá dăm
a. Tính ứng suất kéo lớn nhất ở lớp đáy các lớp BTN theo công thức:
* Đối với BTN lớp d-ới:
бku= ku x P xkbed
Trong đó:
p: áp lực bánh của tải trọng trục tính toán
kb: hệ số xét đến đặc điểm phân bố ứng xuất trong kết cấu áo đ-ờng d-ới
tác dụng của tải trọng tính toán là bánh đôI => kb= 0.85
ku: ứng suất kéo uốn đơn vị
h1=12 cm; E1=
1600 7 1800 5
1683.3
5 7
(Mpa)
Trị số Etb của 2 lớp CPĐD I và CPĐD II có Etb = 268.79 (Mpa) với bề dày
lớp này là H = 37 cm.
Trị số này còn phải xét đến trị số điều chỉnh β
Với
D
H
=
37
33
= 1.12 Tra bảng 3-6 đ-ợc β = 1.135
Edctb = 268.79x1.135 = 305.08(Mpa)
Với
44
0.144
305.08
nd
dc
tb
E
E
, tra toán đồ 3-1, ta xác định đ-ợc chm
dc
tb
E
E
0.456
=> Echm = 139.12(Mpa)
Tìm ku ở đáy lớp BTN lớp d-ới bằng cách tra toán đồ 3-5
1 10 0.303
33
H
D
;
1 1683.3 12.1
139.12chm
E
E
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 51
Kết quả tra toán đồ đ-ợc =1.86 và với p=6(daN/cm2) ta có :
бku =1.84x0.6x0.85=0.938(Mpa)
*Đối với BTN lớp trên:
H1= 4 cm ; E1= 1800(Mpa)
Trị số Etb của 4 lớp d-ới nó đ-ợc xác định ở phần trên
Etb = E2 [
K1
Kt1 3/1
]3 ;Trong đó: t =
2
1
E
E
; K =
2
1
h
h
Lớp vật liệu Ei Hi K T Etbi Htbi
BTN chặt hạt thô 1600 6 0.162 5.95 374.11 43
Cấp phối đá dăm loại I 300 16 0.76 1.20 268.79 37
Cấp phối đá dăm loại II 250 21 21
Xét đến hệ số điều chỉnh β = f(
43
1.303
33
H
D
) = 1.17
Etb
dc=1.17x374.11= 437.71 (Mpa)
áp dụng toán đồ ở hình 3-1 để tìm Echm ở đáy của lớp BTN hạt nhỏ:
Với
43
1.303
33
H
D
Và
44
0.1
437.71
nendat
dc
tb
E
E
Tra toán đồ 3-1 ta đ-ợc
dcEtb
Echm
= 0.45
Vậy Echm = 0.45x437.71= 196.97(Mpa)
Tìm ku ở đáy lớp BTN lớp trên bằng cách tra toán đồ hình 3-5 với
1 4 0.12
33
H
D
;
1 1800 9.14
196.97chm
E
E
Tra toán đồ ta đ-ợc: ku = 2.15 với p = 0.6 (Mpa)
бku = 2.15 x0.6 x0.85 = 1.098 (Mpa)
b. Kiểm tra theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn ở đáy các lớp BTN
* Xác định c-ờng độ chịu kéo uốn tính toán của lớp BTN theo:
бku ≤
ku
cd
tt
ku
R
R
(1.1)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 52
Trong đó:
Rttku:c-ờng độ chịu kéo uốn tính toán
Rcdku: c-ờng độ chịu kéo uốn đ-ợc lựa chọn
Rku
tt=k1 x k2 x Rku
Trong đó:
K1: hệ số xét đến độ suy giảm c-ờng độ do vât liệu bị mỏi (đối với VL BTN thì)
K1= 0.22 6 0.22
11.11 11.11
(1.062*10 )EN
=0.525
K2: hệ số xét đến độ suy giảm nhiêt độ theo thời gian k2=1
Vậy c-ờng độ kéo uốn tính toán của lớp BTN lớp d-ới là
Rku
tt = 0.525 x 1.0 x 2.0=1.05 (Mpa)
Và lớp trên là :
Rku
tt = 0.525x1.0x 2.8=1.47 (Mpa)
*Kiểm toán điều kiện theo biểu thức (1.1) với hệ số Kku
dc = 0.94 lấy theo
bảng 3-7 cho tr-ờng hợp đ-ờng cấp III ứng với độ tin cậy 0.9
* Với lớp BTN lớp d-ới:
бku = 0.938(Mpa) <
1.05
0.94
= 1.12(Mpa)
* Với lớp BTN lớp trên:
бku = 1.098(daN/cm
2) <
1.47
0.94
= 1.56(Mpa)
Vậy kết cấu dự kiến đạt đ-ợc điều kiện về c-ờng độ đối với cả 2 lớp BTN.
3.3.4. Kiểm tra tr-ợt của lớp bê tông nhựa.
ax + av ≤ [ ] = K’xC
Trong đó:
+ ax: là ứng suất cắt hoạt động lớn nhất do tải trọng xe gây ra trong nền đất
tại thời điểm đang xét (Mpa)
+ av: là ứng suất cắt chủ động do trọng l-ợng bản thân kết cấu mặt đ-ờng
gây ra trong nền đất (Mpa), kiểm tra tr-ợt của lớp bê tông nhựa thì không tính av
vì lớp này nằm ở trên cùng của áo đ-ờng (xem nh- av = 0)
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 53
+ C: lực dính tính toán của bê tông nhựa C = 0.3 Mpa
+K’: là hệ số tổng hợp K’ = 1.6
- Đổi hai lớp bê tông nhựa về một lớp:
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
BTN chặt hạt mịn 450 4 0.75 1.28 388.74 10
BTN chặt hạt thô 350 6
- Đổi hai lớp CPĐD về một lớp:
Lớp vật liệu Ei Hi K t Etbi Htbi
CPĐD loại I 300 16 0.76 1.2 268.79 37
CPĐD loại II 250 21
Ta có: Etbi = 268.79(Mpa);
37
1.12
33
H
D
Xét đến hệ số điều chỉnh β = f(
37
1.12
33
H
D
) = 1.135
Etbm = 268.79x1.135= 305.08 (Mpa)
Từ:
37
1.12
33
H
D
và
44
0.144
305.08
o
tbm
E
E
Tra toán đồ 3-1 ta đ-ợc:
.
0.456
Echm
Etbm
=> Ech.m = 139.12(Mpa)
Từ Etb = 268.79 (Mpa); Ech.m = 139.12(Mpa)
Ta có:
268.79
1.93
. 139.12
Etb
Echm
và
10
0.303
33
H
D
Tra toán đồ 3-13/101TCTK đ-ờng ô tô ta xác định đ-ợc:
P
Tax = 0.35
=> Tax= 0.35 x 0.6 = 0.21 (Mpa)
Tax= 0.21 (Mpa) < [ ] = K’xC = 0.48 (Mpa)
Vậy lớp bê tông nhựa đảm bảo điều kiện chống tr-ợt
3.3.5. Kết luận
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 54
Các kết quả kiểm toán tính toán ở trên cho thấy kết cấu dự kiến đảm bảo
đ-ợc tất cả các điều kiện về c-ờng độ.
Tr-ờng đại học dân lập Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Bộ môn Xây dựng Ngành: Xây dựng cầu đ-ờng
Svth: Nguyễn Tuấn Anh – Mssv: 100102
Lớp: CĐ1001 Trang: 55
Ch-ơng 7: luận chứng kinh tế - kỹ thuật
so sánh lựa chọn ph-ơng án tuyến
I. Đánh giá các ph-ơng án về chất l-ợng sử dụng
- Tính toán các ph-ơng án tuyến dựa trên hai chỉ tiêu :
+) Mức độ an toàn xe chạy
+) Khả năng thông xe của tuyến.
- Xác định hệ số tai nạn tổng hợp
Hệ số tai nạn tổng hợp đ-ợc xác định theo công thức sau :
Ktn =
14
1
iK
Với Ki là các hệ số tai nạn riêng biệt, là tỷ số tai nạn xảy ra trên một đoạn
tuyến nào đó ( có các yếu tố tuyến xác định ) với số tai nạn xảy ra trên một đoạn
tuyến nào chọn làm chuẩn.
+) K1 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của l-u l-ợng xe chạy ở đây K1 = 0.786.
+) K2 : hệ số xét đến bề rộng phần xe chạy và cấu tạo lề đ-ờng K2 = 1.35.
+) K3 : hệ số có xét đến ảnh h-ởng của bề rộng lề đ-ờng K3 = 1.4
+) K4 : hệ số xét đến sự thay đổi dốc dọc của từng đoạn đ-ờng.
+) K5 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của đ-ờng cong nằm.
+) K6 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của tầm nhìn thực tế có thể trên đ-ờng
K6=1
+) K7 : hệ số xét đến ảnh h-ởng của bề rộng phần xe chạy của cầu thông
qua hiệu số chênh lệch giữa khổ cầu và bề rộng xe chạy t...