silly.l0vely
New Member
Download miễn phí Đồ án Thiết kế kết cấu nhịp cầu bê tông cốt thép DƯL nhịp giản đơn dầm cầu tiết diện chữ I “căng trước hay căng sau”
Momen do tĩnh tải tác dụng lên dầm
- Momen tại mặt cắt 3L/8 do tỉnh tải bản mặt cầu gây ra:
1
DC 1
MDC.=Ω= 9.86,7 = 780,3 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt 3L/8 do dầm do trọng lượng bản thân dầm
1
DC 1
MDC.=Ω= 11,06. 86,7 = 959 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt 3L/8 do trọng lượng bản thân dầm ngang:
1
DC 1
MDC.=Ω= 3,34. 86,7 =289,5 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt 3L/8 do Trọng lượng bản thân lớp phũ:
DW
MDW.=Ω= 2,25. 86,7 =195 (KN.m)
Momen do hoạt tải HL93 tác dụng lên dầm
- Momen do tải trọng xe 3 trục gây ra:
3T i i
MP.y=∑ = 145.3,69+145.6,38+ 35.4,76 = 1626,7 (KN.
- Momen do tải trọng xe 2 trục gây ra:
2T i i
MP.y=∑ = 110.6,38+110.5,39= 1294,7 (KN.m)
- Momen do tải trọng làn gây ra
Lan lan
MQ.=Ω= 9,3. 86,7 = 806,31 (KN.m)
Để tải bản Đầy Đủ của tài liệu, xin Trả lời bài viết này, Mods sẽ gửi Link download cho bạn sớm nhất qua hòm tin nhắn.
Ai cần download tài liệu gì mà không tìm thấy ở đây, thì đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
1011 – 588,712. 397250 = 8,042.1010 (mm4)yi = H – yc = 1300 – 588,72 = 711,28 (mm)
Khoảng cách từ trọng tâm không liên hợp tới trọng tâm của bản mặt cầu:
eg = 711,28 + 200/2 = 811,28
( )10 2gK 1,291. 8,042.10 397250.811,28⇒ = +
= 4,414.1011
Phạm vi áp dụng công thức:
+ 1100≤ S ≤ 4900
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 32
+ 110 ≤ ts ≤ 300
+ 6000 ≤ L ≤ 73000
+ Nb ≥ 4
2.1.1Một làn xe
0,20,4 0,3
gSI
M 3
s
KS Sm.g 0,06 . .
4300 L L.t
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
0,10,4 0,3 11
SI
M 3
1800 1800 4,414.10m.g 0,06 . .
4300 27200 27200.200
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞⇒ = + ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
= 0,395
2.1.2 Hai làn xe
0,10,6 0,2
gMI
M 3
s
KS Sm.g 0,075 . .
2900 L L.t
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
0,10,6 0,2 11
3
1800 1800 4,414.100,075 . .
2900 27200 27200.200
0,5434
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
=
2.2 Hệ số phân bố ngang của momen đối với dầm biên
2.2. 1Một làn xe
Dùng phương pháp đòn bảy
Hinh 3.3: sơ đồ vị trí tải trọng xe hai trục và tải trọng làn
Hệ số phân bố đối với xe tải (Truck và Tandom):
SE 1 2M
y yg
2.S
+=
1
1700y
1800
=
y2 = 0
SEM
1700g 0,472
2.1800
⇒ = =
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 33
Do 1 làn xe nên ta có m= 1,2
SEMm.g 1,2.0,472 0,566⇒ = =
Hệ số phân bố đối vớ tải trọng làn:
SEg 0,5.1,26.2,3 1,449Mlane = =
SEm.g 1,2.1,449 1,739Mlane⇒ = =
2.2.2Hai làn xe
Phạm vi áp dụng công thức bao gồm các điều kiện sau ( với đơn vị tính bằng mm)
+ -300 ≤ de ≤ 1700
+ Nb ≥ 4
Hinh 3.4: mô hình khoảng cách từ tim dầm đến mép lan can
Khoảng cách từ tim dầm đến mép lan can de = 500 mm , thỏa điều kiện áp
dụng công thức:
ME MIM Mm.g e.m.g=
Với:
ed 500e 0,77 0,77 0,949 1
2800 2800
= + = + = <
chọn e = 1
ME MI
M Mm.g 1.mg 0,543.1 0,543⇒ = = =
2.3 Hệ số phân bố lực cắt đối với dầm giửa
Phạm vi áp dụng công thức:
+ 1100≤ S ≤ 4900
+ 110 ≤ ts ≤ 300
+ 6000 ≤ L ≤ 73000
+ 4.109 ≤ Kg ≤ 3.1012
+ Nb ≥ 4
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 34
2.3.1Một làn xe
SIV
Sm.g 0,36
7600
= +
18000,36
7600
0,597
= +
=
2.3.2Hai làn xe
MIV
Sm.g 0,2
3600
= +
18000,2
3600
0,7
= +
=
2.3 Hệ số phân bố lực cắt đối với dầm biên
2.3.1 Một làn xe :
Do 1 làn xe nên ta có m= 1,2
SEMm.g 1,2.0,472 0,566⇒ = =
Hệ số phân bố đối vớ tải trọng làn:
SEg 0,5.1,26.2,3 1,449Mlane = =
SEm.g 1,2.1,449 1,739Mlane⇒ = =
2.4.1 Hai làn xe
ME MI
V V
e
ME MI
V V
mg e.mg
d 200e 0,6 0,6 0,671 1
3000 3000
e 1
mg 1.mg 0,718
=
= + = + = <
⇒ =
⇒ = =
Bảng 3.1: tổng hợp hệ số phận bố ngang
mg Xe 3 trục Xe 2 trục Tải trọng làn
Momen 0,543 0,543 0,543
DẦM TRONG
Lực cắt 0,7 0,7 0,7
Momen 0,566 0,566 1,739
DẦM BIÊN
Lực cắt 0,718 0,718 1,739
3. Tính toán nội lực dầm chủ:
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 35
Hinh 3.5: ½ Hình chiếu dứng dầm chủ
3.1 tĩnh tải tác dụng dầm giửa
3.1.1 trọng lượng bản thân dầm DC1:
- Xét đoạn dầm dài l1 = 1300 mm
Diện tích tiết diện doạn dầm A1 = 1300.610 = 793000 mm2
Trọng lượng đoạn dầm dài 1300 mm :
Q1 = A1.γc = 2.1300. 793000.0,25.10-4 = 51545 (N)
- Xét đoạn dầm dài l2 = 11800 mm
Diện tích tiết diện đoạn dầm A2 =397250 mm2
Trọng lượng đoạn dầm dài 11800 mm
Q2 = A2.γc = 2.11800.397250.0,25.10-4 = 234377,5 (N)
- Xét đoạn dầm dài l3 = 500 mm
Diện tích tiết diện đoạn dầm A3= 1 2
793000 397250
2 2
A A+ += = 595125 mm2
Trọng lượng bản thân đoạn dầm dài 500 mm
Q3 = A3. γc = 2.500.595125.0,25.10-4 = 14878,1 (N)
- Tải trọng tác dụng lên dầm do trọng lượng bản thân DC1
DC1 =
Q1 + Q2 + Q3
L
= 51545+234377,5 +14878,1
27200
= 11,06 (N/mm)
3.1.2 trọng lượng bản thân bản mặt cầu và dầm ngang DC1
- Trọng lượng bản thân bản mặt cầu :
DC1= hf .S. γc = 200.1800. 0,25.10-4 = 9 (N/mm)
- Trọng lượng bản thân dầm ngang:
Số dầm ngang gác lên dầm chính là N = 6
Dầm chủ chịu tải trọng bản thân dầm ngang là:
DC1 =
S.bn. Hn. c
L
γ = 300.1120.1800. 0,25.10-4 .6
27200
= 3,34 (N/mm)
3.2.3 Trọng lượng bản thân lan can và lớp phũ:
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 36
- Trọng lượng bản thân lan can :
DC2 = 0
- Trọng lượng bản thân lớp phũ :
DW = 50 .S. γc = 50.1800. 0,25.10-4 = 2,25(N/mm)
3.2 Nội lực dầm giửa:
Dùng phương pháp đường ảnh hưởng để xác định nội lực tại các mặt cắt tại các mặt
cắt đặc trưng:
+ Mặt cắt đầu nhịp:
Đường ảnh hường momen tại vị trí mặt cắt đầu dầm có giá trị bằng 0
Momen do tĩnh tải tác dụng lên dầm
- Momen tại mặt cắt đầu dầm do tỉnh tải bản mặt cầu gây ra:
1DC 1
M DC .= Ω = 9.0 = 0 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt đầu dầm do dầm do trọng lượng bản thân dầm
1DC 1
M DC .= Ω = 11,06.0 = 0 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt đầu dầm do trọng lượng bản thân dầm ngang:
1DC 1
M DC .= Ω = 3,34. 0 = 0 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt đầu dầm do Trọng lượng bản thân lớp phũ :
DWM DW.= Ω = 2,25. 0 = 0 (KN.m)
Momen do hoạt tải HL93 tác dụng lên dầm
- Momen do tải trọng xe 3 trục gây ra:
3T i iM P .y=∑ = 0 (KN.m)
- Momen do tải trọng xe 2 trục gây ra:
2T i iM P .y=∑ = 0 (KN.m)
- Momen do tải trọng làn gây ra:
Lan lanM Q .= Ω = 0 (KN.m)
Xếp tải sao cho nguy hiểm nhất cho đường ảnh hưởng lực cắt như hình sau:
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 37
Hinh 3.6:Xếp tải xe 2 trục,xe 3 trục và tải trọng làn lên đah lực cắt tại đầu dầm
Lực cắt do tĩnh tải tác dụng lên dầm:
- Lực cắt tại mặt cắt đầu dầm do tỉnh tải bản mặt cầu gây ra:
1DC 1
V DC .= Ω = 9.13,6 = 122,4(KN.m)
- Lực cắt tại mặt cắt đầu dầm do dầm do trọng lượng bản thân dầm
1DC 1
V DC .= Ω = 11,06. 13,6 = 150,41 (KN.m)
- Lực cắt tại mặt cắt đầu dầm do trọng lượng bản thân dầm ngang:
1DC 1
V DC .= Ω = 3,34. 13,6 = 36,94 (KN.m)
- Lực cắt tại mặt cắt đầu dầm do Trọng lượng bản thân lớp phũ :
DWV DW.= Ω = 2,25. 13,6 = 30,6 (KN.m)
Lực cắt do hoạt tải tác dụng lên dầm giửa:
- Momen do tải trọng xe 3 trục gây ra:
3T i iV P .y=∑ = 145.1+145.0,84+35.0,68 = 290,6 (KN.m)
- Momen do tải trọng xe 2 trục gây ra:
2T i iV P .y=∑ = 110.1+110.0,96 = 215,6 (KN.m)
- Momen do tải trọng làn gây ra:
Lan lanV Q .= Ω= 9,3. 13,6 = 126,48 (KN.m)
+ Mặt cắt giữa dầm:
Xếp tải sao cho nguy hiểm nhất cho đường ảnh hưởng momen như hình sau:
Hinh 3.7:Xếp tải xe 2 trục,xe 3 trục và tải trọng làn lên đah momen tai L/2
ĐA CAÀU BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖL CBHD: PHAÏM MINH TRÍ
SVTH: LEÂ NHAÄT TRÖÔØNG 38
Momen do tĩnh tải tác dụng lên dầm
- Momen tại mặt cắt giửa nhịp do tỉnh tải bản mặt cầu gây ra:
1DC 1
M DC .= Ω = 9.1/2.(27,2.6,8) = 832,32 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt giửa nhịp do dầm do trọng lượng bản thân dầm
1DC 1
M DC .= Ω = 11,06.1/2.27,2.6,8 = 1022,83 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt giửa nhịp do trọng lượng bản thân dầm ngang:
1DC 1
M DC .= Ω = 3,34. 1/2.27,2.6,8 = 308,9 (KN.m)
- Momen tại mặt cắt giửa nhịp do Trọng lượng bản thân lớp phũ :
DWM DW.= Ω = 2,25. 1/2.27,2.6,8 = 208,08 (KN.m)
Momen do hoạt tải HL93 tác dụng lên dầm
- Momen do tải trọng xe 3 trục gây ra:
3T i iM P .y=∑ = 145.4,65+145.6,8+35.4,65 = 1823 (KN.m)
- Momen do tải trọng xe 2 trục gây ra:
2T i iM P .y=∑ = ...