jade_2192000
New Member
Download miễn phí Đồ án Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
Lõi sắt là phần mạch từcủa MBA, là phần dẫn từthông chính của MBA.
Do đó khi thiết kếcần đảm bảo làm sao cho thỏa mãn những yêu cầu
như, tổn hao sắt chính và phụnhỏ, dòng điện không tải nhỏ, lượng tôn silic
sửdụng làm sao cho ít nhất và hệsố điền đầy của lõi sắt lớn. Mặt khác lõi
sắt cũng là nơi mà trên đó gắn nhiều bộphận khác như: Dây quấn, giá đỡ
dây dẫn ra, đối với một sốMBA còn gắn cảnắp máy đểcó thểnâng cẩu toàn
bộlõi sắt ra khỏi vỏkhi sửa chữa. Hơn thếnữa lõi sắt còn có thểchịu được
ứng lực cơhọc lớn khi bịngắn mạch dây quấn.
Để tải bản Đầy Đủ của tài liệu, xin Trả lời bài viết này, Mods sẽ gửi Link download cho bạn sớm nhất qua hòm tin nhắn.
Ai cần download tài liệu gì mà không tìm thấy ở đây, thì đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
g bảng dưới đây với 5 trị số βtrong phạm vi từ 1,2 đến 3,6. Trong đó x= 4 β ; x2= 4 2β ; x3= 4 3β
Các giá trị x được giới hạn bởi.
x
nf PK
C
.
.4,2
5,4 1≤ => x
5750.95,0
5,249.4,25,4≤ =1,49
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
39
BẢNG TÍNH TOÁN MBA S=400KVA(22/0,4KV)
β 1,2 1,5 1,6 2,4 3,6
X= 4 β 1.046 1.107 1.24 1.245 1.3774
X2= 4 2β 1.095 1.225 1.264 1.55 1.8973
X3= 4 3β 1.146 1.355 1.422 1,93 2.6135
A1/x=284,55/x 272,1 257,1 253,16 228,554 206,196
A2.x2=41,62.x2 45,58 50,985 52,61 64,51 79,08
GT=A1/x+A2.x2 317,67 308,1 305,77 293,07 285,27
B1.x3=194,4.x3 222,78 263,412 276,44 375,192 509,328
B2.x2=16,3.x2 17,85 19,97 20,61 25,265 30,97
GG= B1.x3+ B2.x2 240,63 283,38 297,1 400,457 540,298
GFe= GT+ GG 558,299 591,48 602,87 693,527 825,568
PT=1,15.GT 365,321 354,315 351,636 337,031 328,061
PG=1,11.GG 267,581 315,119 330,375 445,308 600,811
Qc=1,602GT+1,52GG 874,7 924,32 941,44 1078,19 1278,26
Qf =40.1,602G’ 1292,468 1528,179 1603,743 2176,66 2954,457
Qδ=3,2.19200TT 1210,982 1528,179 1397,883 1714,17 2101,248
Q0=1,25(Qc+Qf+Qδ) 4222,686 4759,064 4928,883 6211,29 7917,456
I0x=Q0/10.S 1,056 1,189 1,232 1,553 1,979
TT=0,018x2 0,0197 0.0221 0.0228 0.0279 0.0342
Gdq=C1/x2=264,3/x2 227,854 203,673 197,389 160,968 131,316
Gdd=1,06Gdq 241,525 215,894 209,232 170,626 139,195
Δ= dqG/,2276 3,161 3,343 3,395 3,76 4,16
CFe=GFe 588,299 591,48 602,87 693,527 825,568
Cdq=1,84 Gdd 444,406 397,245 384,986 313,925 256,119
Ctd=CFe+Cdq 1032,71 988,73 987,856 1007,479 1081,69
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
40
P0= 1,25(PT+PG ) 791,128 836,793 851,514 977,924 1161,1
Với các số liệu mà ta đã tính toán được trong bảng từ đó ta vẽ đồ thị
quan hệ giữa các đại lượng: tổn hao không tải P0(W) dòng không tải i0 ;
trọng lượng sắt ;GFe; trọng lượng dây quấn Gdq; mật độ dòng điện ; giá
thành vật liệu tác dụng Ctd(%) với β.
Từ đó ta xác định được Ctdmin ứng với giá trị β nào đó
a. Quan hệ tổn hao không tải P0 và dòng không tải i0 theo β.
b. Quan hệ trọng lượng lõi sắt GFe,trọng lượng dây quấn Gdqvới β.
c. Quan hệ giá thành vật liệu tác dụng theo β.
* Xét trực quan trên đồ thị ta thấy tại giá trị β =1,5 thì giá thành tác
dụng là nhỏ nhất Ctdmin = 836,793 ( đơn vị quy ước )
23 Đường kính trụ sắt.tính theo 2-37; 2-39 TL1
d=A. 4 β =0,16.1,107 =0,177(m)
Chọn đường kính tiêu chuẩn gần nhất là: ddm = 0,18 m
* Ta tính lại hệ số βdm ứng với ddm
βdm = ( A
d )4 = (
16,0
18,0 )4 = 1,6
* Với giá trị β = 1,6 thì x= 4 6,1 =1,124
* Mật độ dòng đện khi đó là :
Δ= .
.
.
. dqcu
nf
Gk
pk
=
5,294.4,2
124,1.5750.95,0 2 = 3,39 A/ mm2
+Trọng lượng dây quấn đồng:
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
41
Gdq= 2
1
x
C =
2124,1
5,249 =197,5 ( kg)
+ Trọng lượng sắt : G fe = G T + GG
G fe = x
A1 + A2 .x2 + B1 . x3 + B2 .x2
Gfe = 124,1
55,284 + 41,62.( 1,1242)+194,4.(1,1243) +16,3.1,1242
Gfe = 602,87(kg)
-Dòng điện không tải : i0 = S
Q
.10
0
Trong đó : Q0 = 1,25 . ( QC + QF + Qδ)
QC = qt . QT + qg . QG
QC = 1,602.( 253,16 + 52,61 ) + 1,52 . ( 276,44 + 20,61)
= 941,44 ( VA)
QF = 40.qt . G = 40. 1,602 . 17,6. 1,1243 = 1603,75 ( VA)
Qδ = 3,2.qδ .TT = 3,2.19200.0,018 . 1,1242 = 1397,88 ( VA)
=> Q0 = 1,25. ( 941,44 + 1603, 75 + 1397, 88)
= 4928,84 ( VA)
=> i0 = 400.10
84,4928 = 1,23 ( %)
* Giá thành vật liệu tác dụng :
C td = C fe + C dq = 602,87 + 384,986 = 987,856 (
dvqu)
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
42
Trong đó : C fe = Gfe = 602,87 ( dvqu)
C dq = 1,84.Gdq = 384,986 ( dvqu)
24Đường kính trung bình của rãnh dầu sơ bộ giữa hai dây quấn là.
d12 = d + 2.a 01 + 2.a1 +a12 (m) theo 2-77TL1
= 0,18 +2.20.10-3 +2.0.0187 +0.0090
= 0, 267 ( m)
Trong đó : d = 0,18 m
a01 = 20 mm
a12 = 9 mm
a1 = k1 . k . 4 S = 1,1 . 5,0 . 3,1334 . 10 -2 = 0,0187 ( m
Là bề dầy cuộn dây hạ áp có thể tính theo ( 2-78 TL1) đối với máy công
suất 400 KVA lấy k1 = 1,1 . 25. Chiều cao dây quấn sơ bộ là.
l= β
12.dΠ =
6,1
267,0.14,3 = 0,524 m
Làm tròn lấy l = 0,53 m
26.Tiết diện hữu hiệu của lõi sắt
Tf= kđ.Tb = kđ . kc .л 4
2
dmd
= 0,902.3,14.
4
18,0 2 = 0,0229 m2 theo 2-80 TL1
27 . điện áp một vòng dây :
UV = 4,44. f . BT . TT . (V) theo 2-81 TL1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
43
= 4,44.50.1,6.0,0229 = 8,13 (V)
28Tính lại cường độ tự cảm trong trụ sắt :
BT =
T
V
Tf
U
..44,4
10. 4 =
229.50.44,4
10.13,8 4 = 1,599 ( T )
Làm tròn lấy BT = 1,6 ( T)
CHƯƠNG III
TÍNH TOÁN DÂY QUẤN MÁY BIẾN ÁP
29.Yêu cầu vận hành
a.Yêu cầu về điện.
Khi vận hành thường dây quấn MBA có điện áp làm việc bình thường
và quá điện áp do đóng ngắt mạch trong lưới điện hay sét đánh gây nên.
Ảnh hưởng của quá điện áp do đóng ngắt mạch với điện áp làm việc bình
thường, thường chủ yếu là đối với cách điện chính của MBA, tức là cách
điện giữa các dây quấn với nhau và giữa dây quấn với vỏ máy, còn quá
điện áp do sét đánh lên đường dây thường ảnh hưởng đến cách điện dọc
của MBA, tức là giữa các vòng dây, lớp dây hay giữa các bánh dây của
tổng dây quấn.
b.Yêu cầu về cơ học.
Dây quấn không bị biến dạng hay hư hỏng dưới tác dụng của kực cơ
học do dòng điện ngắn mạch gây nên.
c.Yêu cầu về nhiệt.
Khi vận hành bình thường cũng như trong trường hợp ngắn mạch,
trong thời gian nhất định dây quấn không được có nhiệt độ quá cao vì lúc
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
44
đó chất cách điện sẽ bị nóng mất tính đàn hồi, hóa giòn và mất tính chất
cách điện. Vì vậy khi thiết kế phải bảo đảm sao cho tuổi thọ của chất cách
điện là 15 đến 20 năm.
30. Yêu cầu về chế tạo.
Làm sao cho kết cấu đơn giản tốn ít nguyên vật liệu và nhân công,
thời gian chế tạo ngắn, giá thành hạ và phải đảm bảo về mặt vận hành. Như
vậy yêu cầu đối với thiết kế là.
+Phải có quan điểm toàn diện: Kết hợp một cách hợp lí giữa hai yêu
cầu về chế tạo và vận hành để sản phẩm có chất lượng tốt mà giá thành
chấp nhận được.
+ Phải chú ý đến kết cấu chế tạo dây quấn sao cho thích hợp với trình
độ kĩ thuật của xưởng sản xuất.
+ Phải nắm vững những lí luận có liên quan đến dây quấn CA, vật
liệu cách điện.
Quá trình thiết kế của dây quấn có thể tiến hành theo 3 bước.
+ Chon kiểu và kết cấu dây quấn.
+ Tính toán sắp xếp và bố trí dây quấn.
+ Tính toán chức năng của MBA.
I. TÍNH TOÁN DÂY QUẤN HẠ ÁP.
Trong trường hợp MBA này là loại 2 dây quấn, cuộn HA quấn trong,
cuộn CA quấn ngoài, như vậy ta sẽ tính toán cuộn dây HA trước, sau đó tính
đến cuộn dây CA.
31.Số vòng dây một pha của dây quấn HA.
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thiết kế máy biến áp điện lực 3 pha ngâm
dầu
SINH VIÊN :BUI THI LUONG
45
W1=
v
f
U
U 1 (3.1 TL1)
Trong đó : Uf1= 231 (V) : Điện áp định mức phía HA.
=> W1 = 13,8
231 = 28,4 (vòng)
Làm tròn số W1 = 29 (vòng)
32.Mật độ dòng điện trung bình.
Δtb = 0,746. kf.
12.
.
dS
UP vn (3.2 TL1)
= 0,746. 0,95.
267,0.400
13,8.5750 = 3,1 ( MA/m2 )
Trị số Δtb là tị số gần đúng cho các dây quấn CA và HA trị số Δtb thực
tế trong các dây quấn phải làm sao cho gần sát với trị số này
33.Tiết diện mỗi vòng dây sơ b