thantinhyeueros2225
New Member
Download miễn phí Đề tài Thiết kế văn phòng cho thuê địa điểm: 25 bis - Nguyễn Thị Minh Khai - Quận 1
MỤC LỤC
MỤC LỤC .1
PHẦN 1: KIẾN TRÚC . 3
I. Giới Thiệu Vị Trí Công Trình . . 3
II. Công Năng Sử Dụng . 3
III. Giao Thông Trong Công Trình . 4
IV. Các Kỹ Thuật Trong Công Trình . 5
PHẦN 2: KẾT CẤU . 7
CHƯƠNG 1: Tính Toán Sàn Tầng Điển Hình . . 8
I. Mặt Bằng Bố Trí Dầm Sàn . 8
II. Chọn Vật Liệu . 8
III. Tính Toán Tải Trọng Các Ô Sàn . 9
IV. Tính Toán Nội Lực và Cốt Thép Các Ô Sàn 13
V. Tính Toán Và Kiểm Tra Độ Võng . 19
VI. Bố Trí Cốt Thép Sàn Tầng Điển Hình . 23
Chương 2: Tính Toán Cầu Thang Bộ . . 24
I. Cấu Tạo Cầu Thang Bộ . .24
II. Sơ Đồ Tính . .24
III. Tải Trọng Tác Dụng . 26
IV. Tính Toán Nội Lực Và Cốt Thép . .29
V. Bố Trí Cốt Thép .34
Chương 3: Tính Toán Hồ Nước Mái . .35
I. Cấu Tạo Hồ Nước Mái . .35
II. Sơ Đồ Tính . .36
III. Tải Trọng Tác Dụng . .38
IV. Tính Toán Nội Lực Và Cốt Thép . .44
V. Bố Trí Cốt Thép
Để tải tài liệu này, vui lòng Trả lời bài viết, Mods sẽ gửi Link download cho bạn ngay qua hòm tin nhắn.
Ketnooi -
You must be registered for see links
Ai cần tài liệu gì mà không tìm thấy ở Ketnooi, đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
1
25.5
80.22
2
1
160.4
S
1007.78
Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
(KN).
Ptt = Qa = 635 (KN)
THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 1 – A (M 1) :
Tải Trọng Tác Dụng Lên Móng:
Tải trọng truyền xuống móng thông qua hệ khung tại vị trí các chân cột.
Lấy tổ hợp nội lực có những nội lực nguy hiểm nhất cho móng (Nmax – Mxtư – Mytư – Qxmax – Qymax)
BẢNG 2.5: BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC
Mx (KN.m)
My
(KN.m)
N
(KN)
Qx (KN)
Qy (KN)
Trị tính toán
49.462
91.983
4321.4
50.03
46.89
Trị tiêu chuẩn
41.22
76.65
3601.2
41.69
39.08
Xác định số lượng cọc và kích thước đài cọc:
Để các cọc làm việc có hiệu quả, các cọc được bố có tim cách nhau một đoạn ³ 3d.
a = 3d (m)
Ap lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài
(KN/m2 )
Diện tích sơ bộ của đáy đài cọc
Fđ = (m2)
Trọng lượng tính toán sơ bộ đài, đất trên đài và lực dọc tính toán đáy đài
N0tt = Ntt + 1,1.γn.hm.Fđ (KN)
Xác định số lượng cọc
nc = (cọc)
trong đó:
Ntt - tải trọng tính toán;
Ptt - sức chịu tải của cọc;
k - hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen lấy 141.5;
γn - trọng lượng riêng của nước γn =20 (KN)
BẢNG2.6: XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC
a (m)
ptt (KN/m2)
Fđ (m2)
N0tt (KN)
nctt (cọc)
ncchọn (cọc)
1.1
578.07
8.30
5343.53
11.74
12
HÌNH2.2:SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI
Diện tích thực tế của đài cọc được chọn: 2.9 x 4.0 m (Fđ = 11.6 m2)
Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đáy đài
N0tt = Ntt + Nđài = 5750.52(KN)
Kiểm Tra Tải Trọng Dọc Trục Tác Dụng Lên Từng Cọc Trong Nhóm:
Chiều cao đài hđ=1.6 (m)
Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài: h1=15 cm
Môment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đáy đài:
91.98+50.03x1.6= 172.03(KNm);
49.46+46.89x1.6= 124.48 (KNm).
Theo [7] tải trọng dọc trục lớn nhất và nhỏ nhất do công trình tác dụng lên cọc trong nhóm được xác định theo công thức:
(KN)
trong đó:
- tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài;
M0y - mômen xoay quanh trục 0y tại đáy đài;
M0x - mômen xoay quanh trục 0x tại đáy đài;
xmax - khoảng cách từ trọng tim cọc đến trục X
ymax - khoảng cách từ trọng tim cọc đến trục Y
xmax = 1.65 (m); ymax = 1.65(m).
(KN)
(KN)
(KN)
Trọng lượng cọc:
(KN)
Kiểm tra:
= 580. 824(KN) < Qa=635 (KN) (thoả)
=448.34 (KN) > 0 (cọc chỉ chịu nén);
Như vậy, cọc thiết kế thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và Nmintt > 0 nên cọc chỉ chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ.
à Điều kiện chịu tải của móng cọc đã thoả mãn và móng làm việc trong điều kiện an toàn.
Tính lún cho móng cọc đài đơn (theo trạng thái giới hạn thứ hai):
Tính lún cho móng cọc là tính lún cho nền đất nằm dưới mũi cọc. Nền của móng cọc gồm các lớp đất nằm trong chiều sâu chịu nén cực hạn Ha. Nhờ ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất, tải trọng của móng được truyền trên diện rộng hơn, xuất phát từ mép ngoài cọc, tại đáy đài và nghiêng một góc a được tính như sau:
Xác định φtb:
Ta có:
Lớp 2 :j =3.64o l3 = 4.9 m
Lớp 3 :j =14.06 0 l3 = 2 m
Lớp 4 :j =23.160 l3 = 8 m
Lớp 5 :j =31.69o l4 = 6 m
trong đó:
φi - góc ma sát trong của lớp đất có chiều dày hi.
Xác định góc ψ:
Độ lún của nền đất dưới mũi cọc do tải trọng của móng khối qui ước gây nên gồm trọng lượng của đài cọc, của cọc và của đất trong khối qui ước :
HÌNH 2.3: XÁC ĐỊNH MÓNG KHỐI QUI ƯỚC
Xác định chiều dài và chiều rộng khối móng qui ước:
( m);
Diện tích đáy khối móng qui ước:
m2
Xác định khối lượng khối móng qui ước:
Trọng lượng đất trong phạm vi từ đáy đài trở lên:
P=γtbhFqư
Trọng lượng đất trong phạm vi từ đáy đài đến đáy khối móng qui ước (có trừ đi phần thể tích đất bị cọc choán chổ và có kể cả trọng lượng cọc):
Trọng lượng lớp đất thứ i (có trừ đi phần thể tích đất bị cọc choán chổ):
Trọng lượng cọc bêtông trong lớp đất thứ i:
Tổng lực dọc xác định tiêu chuẩn đến đáy khối móng qui ước:
BẢNG2.7: XÁC ĐỊNH LỰC DỌC DƯỚI ĐÁY MÓNG QUI ƯỚC
FMqư (m2)
h (m)
γ (KN/m3)
Ntccọc (KN)
Ntcqư(KN)
Ntcmqư
45.73
2.6
20
-
2378.09
Ntc2
45.73
4.9
4.42
31.80
957.60
Ntc3
45.73
2
5.98
17.58
529.22
Ntc4
45.73
8
8.61
101.19
3047.03
Ntc5
45.73
6
10.15
89.55
2696.51
NtcCocj
0.12
20.90
25.00
64.01
S
9672.46
Môment tiêu chuẩn tại tâm đáy khối móng qui ước:
Moxtc = 41.2 +39.08 (21+1.6) = 924.31 (KNm)
Moytc = 76.65+ 4109.(21+1.6) = 1018.88 (KNm)
Độ lệch tâm:
m;
m.
Xác định áp lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng qui ước
(KN/m2);
327.76 (KN/m2);
252.73 (KN/m2 );
290.25 (KN/m2).
Xác định cường độ tính toán của đất tại đáy khối móng qui ước
trong đó:
m1, m2 :hệ số điều kiên làm việc của đất nền và công trình xác định theo Bảng 15 /[6] : m1 = 1.2, m2 = 1;
Ktc = 1 :hệ số tin cậy lấy theo Điều 3.38 /[6];
A = 1.31
B = 6.232
D = 8.46
A, B, D :các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14/[6] phụ thuộc vào góc ma sát trong φII của lớp đất dưới đáy khối móng qui ước:
với φII = 31.690 à
CII = 0.014 kG/cm2 = 1.4 KN/m2;
γII = γIIđn = 2.015 - 1 g/cm3 = 10.15 KN/m3;
= 7.82 KN/m3;
Cường độ đất nền:
à1827.85 (KN/m2)
Kiểm tra:
(KN/m2);
(KN/m2);
à Vậy nền đất dưới đáy khối móng quy ước ổn định, có thể tính toán độ lún của nền đất dưới móng cọc theo quan niệm nền biến dạng đàn hồi tuyến tính.
Xác định độ lún của móng
Ứng suất bản thân của khối móng qui ước:
BẢNG 2.8: XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT
STT
hi
(m)
γ (KN/m3)
σbtzi (KN/m2)
1
2.6
20
52.00
2
4.9
4.42
73.63
3
2
5.98
85.59
4
8
8.61
154.43
5
6
10.15
215.35
Ứng suất gây lún tại đáy khối móng qui ước:
KN/m2
Vì , kiểm tra lún:
Dùng phương pháp cộng lún từng lớp:
Tính lún dưới đáy móng khối qui ước: Lm=7.33 m; Bm=6.23m .
Áp lực bản thân tại mũi cọc:
Áp lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước:
Tại giữa mỗi lớp đất, ta xác định các trị số:
+ :Áp lực bản thân
+ : Áp lực gây lún
Trịsố không (tra bảng 3-7/[16])ứng với 2z/Bm và tỷ số : (z tính từ đáy móng khối qui ước )
Chia nền đất dưới mũi cọc thành từng lớp có chiều dày:
lấy hi=1 m
Chia nền thành các lớp dày 1m lập bảng như sau:
BẢNG 2.9: XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT GÂY LÚN
STT
Zi
(m)
2z/Bm
k0
σgl
(KN/m2)
σbt
(KN/m2)
0.2*σbt
(KN/m2)
σztb
(KN/m2)
0
0
0.00
1
74.89
215.35
43.07
37.45
1
1
0.32
0.975
73.02
225.51
45.10
73.02
2
2
0.64
0.892
66.80
245.81
49.16
66.80
3
3
0.96
0.772
57.82
276.27
55.25
57.82
4
4
1.28
0.64
47.93
316.89
63.38
47.93
S
320.47
1,279.83
255.97
283.02
Tại độ sâu z= 4m dưới đáy móng khối quy ước có :
Tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp:
Modul biến dạng của lớp đất 4 được thống kê trong xử lý địa chất:
E=11637.2 KN/m2; b=0.8
Độ lún được tính bỡi công thức:
Như vậy : S =1.95 cm < [ Sgh ] = 8cm. Thỏa yêu cầu về biến dạng
HÌNH 2.4: ỨNG SUẤT GÂY LÚN DƯỚI ĐÁY MÓNG QUI ƯỚC
Tính Đài Cọc Và Bố Trí Thép Cho Đài Cọc:
Kiểm tra xuyên thủng:
Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt ≤ 0.75R bt.b tb .ho .
HÌNH 2.5: HÌNH THÁP CHỌC THỦNG ĐÀI CỌC
Dựa vào tháp chọc thủng ta thấy các cọc đều nằm trong tháp chọc thủng, do đó không cần kiểm tra chọc thủng
Tính toán cốt thép đài cọc:
Chọn mặt ngàm như hình vẽ để tìm mômen lớn nhất Mmax tính toán cốt thép cho đài.
Hình 2.6: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN THÉP ĐÀI CỌC
Xem dầm làm việc như dầm console ngàm ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc.
Phản lực đầu cọc Pi:
BẢNG 2.10: Xác Định Phản Lực Đầu Cọc Pi
STT
Xi
(m)
Yi
(m)
Xi2
(m2)
Yi2
(m2)
N0tt
(KN)
M0ytt
(KNm)
M0xtt
(KNm)
Pi
(KN)
1
-1.1
-1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
448.34
2
-1.1
-0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
455.89
3
-1.1
0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
463.43
4
-1.1
1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
470.98
5
0
-1.65
0.00
2.72
5750.52
172.03
124.49
467.89
6
0
-0.55
0.00
0.30
5750.52
172.03
124.49
475.44
7
0
0.55
0.00
0.30
5750.52
172.03
124.49
482.98
8
0
1.65
0.00
2.72
5750.52
172.03
124.49
490.53
9
1.1
-1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
487.44
10
1.1
-0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
494.99
11
1.1
0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
502.53
12
1.1
1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
510.08
Tổng
9.68
18.15
Moment theo phương cạnh dài M:
MI = Sri Pi
ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cọc
Moment:
M=
0.3x(463.43+482.98+502.53)+1.1x(470.98+490.53+510.08)=2053.43 (KNm)
Cốt thép:
mm2
Bố trí 24Ф18(a120 cm), Fa = 61.04 (cm2).Bố trí cho cả hai phương.
Moment theo phương cạnh ngắn M:
MI = Sri Pi
ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cọc
Moment:
M=1.1x(487..44+494.99+510.58) =1641.76 (KNm)
Cốt thép: mm2
Bố trí 27Ф16(a150 cm), Fa = 54.26 (cm2).Bố trí cho cả hai phương
Tính Toán Cọc Chịu Tác Dụng Của Tải Trọng Ngang [7]:
BẢNG 2.11: TỔ HỢP NỘI LỰC
Mx (KN.m)
My (KN.m)
Qx (KN)
Qy (KN)
Trị tính toán
49.462
91.983
50.03
46.89
Trị tiêu chuẩn
41.22
76.65
41.69
39.08
Lực ngang Hx, Hy tác dụng lên đầu cọc ở đáy đài:
BẢNG 2.12: XÁC ĐỊNH LỰC NGANG TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC
Hy (KN)
Hx (KN)
Trị tính toán
3.91
4.17
Trị ti...
25.5
80.22
2
1
160.4
S
1007.78
Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
(KN).
Ptt = Qa = 635 (KN)
THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 1 – A (M 1) :
Tải Trọng Tác Dụng Lên Móng:
Tải trọng truyền xuống móng thông qua hệ khung tại vị trí các chân cột.
Lấy tổ hợp nội lực có những nội lực nguy hiểm nhất cho móng (Nmax – Mxtư – Mytư – Qxmax – Qymax)
BẢNG 2.5: BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC
Mx (KN.m)
My
(KN.m)
N
(KN)
Qx (KN)
Qy (KN)
Trị tính toán
49.462
91.983
4321.4
50.03
46.89
Trị tiêu chuẩn
41.22
76.65
3601.2
41.69
39.08
Xác định số lượng cọc và kích thước đài cọc:
Để các cọc làm việc có hiệu quả, các cọc được bố có tim cách nhau một đoạn ³ 3d.
a = 3d (m)
Ap lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài
(KN/m2 )
Diện tích sơ bộ của đáy đài cọc
Fđ = (m2)
Trọng lượng tính toán sơ bộ đài, đất trên đài và lực dọc tính toán đáy đài
N0tt = Ntt + 1,1.γn.hm.Fđ (KN)
Xác định số lượng cọc
nc = (cọc)
trong đó:
Ntt - tải trọng tính toán;
Ptt - sức chịu tải của cọc;
k - hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen lấy 141.5;
γn - trọng lượng riêng của nước γn =20 (KN)
BẢNG2.6: XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC
a (m)
ptt (KN/m2)
Fđ (m2)
N0tt (KN)
nctt (cọc)
ncchọn (cọc)
1.1
578.07
8.30
5343.53
11.74
12
HÌNH2.2:SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI
Diện tích thực tế của đài cọc được chọn: 2.9 x 4.0 m (Fđ = 11.6 m2)
Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đáy đài
N0tt = Ntt + Nđài = 5750.52(KN)
Kiểm Tra Tải Trọng Dọc Trục Tác Dụng Lên Từng Cọc Trong Nhóm:
Chiều cao đài hđ=1.6 (m)
Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài: h1=15 cm
Môment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đáy đài:
91.98+50.03x1.6= 172.03(KNm);
49.46+46.89x1.6= 124.48 (KNm).
Theo [7] tải trọng dọc trục lớn nhất và nhỏ nhất do công trình tác dụng lên cọc trong nhóm được xác định theo công thức:
(KN)
trong đó:
- tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài;
M0y - mômen xoay quanh trục 0y tại đáy đài;
M0x - mômen xoay quanh trục 0x tại đáy đài;
xmax - khoảng cách từ trọng tim cọc đến trục X
ymax - khoảng cách từ trọng tim cọc đến trục Y
xmax = 1.65 (m); ymax = 1.65(m).
(KN)
(KN)
(KN)
Trọng lượng cọc:
(KN)
Kiểm tra:
= 580. 824(KN) < Qa=635 (KN) (thoả)
=448.34 (KN) > 0 (cọc chỉ chịu nén);
Như vậy, cọc thiết kế thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và Nmintt > 0 nên cọc chỉ chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ.
à Điều kiện chịu tải của móng cọc đã thoả mãn và móng làm việc trong điều kiện an toàn.
Tính lún cho móng cọc đài đơn (theo trạng thái giới hạn thứ hai):
Tính lún cho móng cọc là tính lún cho nền đất nằm dưới mũi cọc. Nền của móng cọc gồm các lớp đất nằm trong chiều sâu chịu nén cực hạn Ha. Nhờ ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất, tải trọng của móng được truyền trên diện rộng hơn, xuất phát từ mép ngoài cọc, tại đáy đài và nghiêng một góc a được tính như sau:
Xác định φtb:
Ta có:
Lớp 2 :j =3.64o l3 = 4.9 m
Lớp 3 :j =14.06 0 l3 = 2 m
Lớp 4 :j =23.160 l3 = 8 m
Lớp 5 :j =31.69o l4 = 6 m
trong đó:
φi - góc ma sát trong của lớp đất có chiều dày hi.
Xác định góc ψ:
Độ lún của nền đất dưới mũi cọc do tải trọng của móng khối qui ước gây nên gồm trọng lượng của đài cọc, của cọc và của đất trong khối qui ước :
HÌNH 2.3: XÁC ĐỊNH MÓNG KHỐI QUI ƯỚC
Xác định chiều dài và chiều rộng khối móng qui ước:
( m);
Diện tích đáy khối móng qui ước:
m2
Xác định khối lượng khối móng qui ước:
Trọng lượng đất trong phạm vi từ đáy đài trở lên:
P=γtbhFqư
Trọng lượng đất trong phạm vi từ đáy đài đến đáy khối móng qui ước (có trừ đi phần thể tích đất bị cọc choán chổ và có kể cả trọng lượng cọc):
Trọng lượng lớp đất thứ i (có trừ đi phần thể tích đất bị cọc choán chổ):
Trọng lượng cọc bêtông trong lớp đất thứ i:
Tổng lực dọc xác định tiêu chuẩn đến đáy khối móng qui ước:
BẢNG2.7: XÁC ĐỊNH LỰC DỌC DƯỚI ĐÁY MÓNG QUI ƯỚC
FMqư (m2)
h (m)
γ (KN/m3)
Ntccọc (KN)
Ntcqư(KN)
Ntcmqư
45.73
2.6
20
-
2378.09
Ntc2
45.73
4.9
4.42
31.80
957.60
Ntc3
45.73
2
5.98
17.58
529.22
Ntc4
45.73
8
8.61
101.19
3047.03
Ntc5
45.73
6
10.15
89.55
2696.51
NtcCocj
0.12
20.90
25.00
64.01
S
9672.46
Môment tiêu chuẩn tại tâm đáy khối móng qui ước:
Moxtc = 41.2 +39.08 (21+1.6) = 924.31 (KNm)
Moytc = 76.65+ 4109.(21+1.6) = 1018.88 (KNm)
Độ lệch tâm:
m;
m.
Xác định áp lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng qui ước
(KN/m2);
327.76 (KN/m2);
252.73 (KN/m2 );
290.25 (KN/m2).
Xác định cường độ tính toán của đất tại đáy khối móng qui ước
trong đó:
m1, m2 :hệ số điều kiên làm việc của đất nền và công trình xác định theo Bảng 15 /[6] : m1 = 1.2, m2 = 1;
Ktc = 1 :hệ số tin cậy lấy theo Điều 3.38 /[6];
A = 1.31
B = 6.232
D = 8.46
A, B, D :các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14/[6] phụ thuộc vào góc ma sát trong φII của lớp đất dưới đáy khối móng qui ước:
với φII = 31.690 à
CII = 0.014 kG/cm2 = 1.4 KN/m2;
γII = γIIđn = 2.015 - 1 g/cm3 = 10.15 KN/m3;
= 7.82 KN/m3;
Cường độ đất nền:
à1827.85 (KN/m2)
Kiểm tra:
(KN/m2);
(KN/m2);
à Vậy nền đất dưới đáy khối móng quy ước ổn định, có thể tính toán độ lún của nền đất dưới móng cọc theo quan niệm nền biến dạng đàn hồi tuyến tính.
Xác định độ lún của móng
Ứng suất bản thân của khối móng qui ước:
BẢNG 2.8: XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT
STT
hi
(m)
γ (KN/m3)
σbtzi (KN/m2)
1
2.6
20
52.00
2
4.9
4.42
73.63
3
2
5.98
85.59
4
8
8.61
154.43
5
6
10.15
215.35
Ứng suất gây lún tại đáy khối móng qui ước:
KN/m2
Vì , kiểm tra lún:
Dùng phương pháp cộng lún từng lớp:
Tính lún dưới đáy móng khối qui ước: Lm=7.33 m; Bm=6.23m .
Áp lực bản thân tại mũi cọc:
Áp lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước:
Tại giữa mỗi lớp đất, ta xác định các trị số:
+ :Áp lực bản thân
+ : Áp lực gây lún
Trịsố không (tra bảng 3-7/[16])ứng với 2z/Bm và tỷ số : (z tính từ đáy móng khối qui ước )
Chia nền đất dưới mũi cọc thành từng lớp có chiều dày:
lấy hi=1 m
Chia nền thành các lớp dày 1m lập bảng như sau:
BẢNG 2.9: XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT GÂY LÚN
STT
Zi
(m)
2z/Bm
k0
σgl
(KN/m2)
σbt
(KN/m2)
0.2*σbt
(KN/m2)
σztb
(KN/m2)
0
0
0.00
1
74.89
215.35
43.07
37.45
1
1
0.32
0.975
73.02
225.51
45.10
73.02
2
2
0.64
0.892
66.80
245.81
49.16
66.80
3
3
0.96
0.772
57.82
276.27
55.25
57.82
4
4
1.28
0.64
47.93
316.89
63.38
47.93
S
320.47
1,279.83
255.97
283.02
Tại độ sâu z= 4m dưới đáy móng khối quy ước có :
Tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp:
Modul biến dạng của lớp đất 4 được thống kê trong xử lý địa chất:
E=11637.2 KN/m2; b=0.8
Độ lún được tính bỡi công thức:
Như vậy : S =1.95 cm < [ Sgh ] = 8cm. Thỏa yêu cầu về biến dạng
HÌNH 2.4: ỨNG SUẤT GÂY LÚN DƯỚI ĐÁY MÓNG QUI ƯỚC
Tính Đài Cọc Và Bố Trí Thép Cho Đài Cọc:
Kiểm tra xuyên thủng:
Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt ≤ 0.75R bt.b tb .ho .
HÌNH 2.5: HÌNH THÁP CHỌC THỦNG ĐÀI CỌC
Dựa vào tháp chọc thủng ta thấy các cọc đều nằm trong tháp chọc thủng, do đó không cần kiểm tra chọc thủng
Tính toán cốt thép đài cọc:
Chọn mặt ngàm như hình vẽ để tìm mômen lớn nhất Mmax tính toán cốt thép cho đài.
Hình 2.6: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN THÉP ĐÀI CỌC
Xem dầm làm việc như dầm console ngàm ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc.
Phản lực đầu cọc Pi:
BẢNG 2.10: Xác Định Phản Lực Đầu Cọc Pi
STT
Xi
(m)
Yi
(m)
Xi2
(m2)
Yi2
(m2)
N0tt
(KN)
M0ytt
(KNm)
M0xtt
(KNm)
Pi
(KN)
1
-1.1
-1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
448.34
2
-1.1
-0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
455.89
3
-1.1
0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
463.43
4
-1.1
1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
470.98
5
0
-1.65
0.00
2.72
5750.52
172.03
124.49
467.89
6
0
-0.55
0.00
0.30
5750.52
172.03
124.49
475.44
7
0
0.55
0.00
0.30
5750.52
172.03
124.49
482.98
8
0
1.65
0.00
2.72
5750.52
172.03
124.49
490.53
9
1.1
-1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
487.44
10
1.1
-0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
494.99
11
1.1
0.55
1.21
0.30
5750.52
172.03
124.49
502.53
12
1.1
1.65
1.21
2.72
5750.52
172.03
124.49
510.08
Tổng
9.68
18.15
Moment theo phương cạnh dài M:
MI = Sri Pi
ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cọc
Moment:
M=
0.3x(463.43+482.98+502.53)+1.1x(470.98+490.53+510.08)=2053.43 (KNm)
Cốt thép:
mm2
Bố trí 24Ф18(a120 cm), Fa = 61.04 (cm2).Bố trí cho cả hai phương.
Moment theo phương cạnh ngắn M:
MI = Sri Pi
ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cọc
Moment:
M=1.1x(487..44+494.99+510.58) =1641.76 (KNm)
Cốt thép: mm2
Bố trí 27Ф16(a150 cm), Fa = 54.26 (cm2).Bố trí cho cả hai phương
Tính Toán Cọc Chịu Tác Dụng Của Tải Trọng Ngang [7]:
BẢNG 2.11: TỔ HỢP NỘI LỰC
Mx (KN.m)
My (KN.m)
Qx (KN)
Qy (KN)
Trị tính toán
49.462
91.983
50.03
46.89
Trị tiêu chuẩn
41.22
76.65
41.69
39.08
Lực ngang Hx, Hy tác dụng lên đầu cọc ở đáy đài:
BẢNG 2.12: XÁC ĐỊNH LỰC NGANG TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC
Hy (KN)
Hx (KN)
Trị tính toán
3.91
4.17
Trị ti...